ボルンマイヤー式は、イオン格子の格子エンタルピーを推定するのに、用いられる。
マーデルング定数は、正味のクーロン相互作用の強さに対して格子の幾何熱力学が演じる役割を反映します。
イオン性と考えられる固体の格子エンタルピーを計算するには、いくつかの要因の寄与を考慮しなくてはいけません。その中には、イオン間のクーロン引力と反発力を考慮しないといけません。その中には、イオン間のクーロン引力と反発力、また、イオンの電子滅度が高い領域が重なることによる反発力があります。
この計算により、$T=0$での格子エンタルピーを表すボルン-マイヤー式が導かれます。
\begin{eqnarray}
Δ_{\rm L}H\stst&=&\f{N_{\rm A}|Z_{\rm A}Z_{\rm B}|e^2}{4πε_0d}\s{1-\f{d^*}{d}}×α \\
N_{\rm A}&:&アボガドロ定数 \\
z_{\rm A}とZ_B{\rm} &:&カチオンとアニオンの価数 \\
e&:& 電気素量\\
ε_0&=&真空の誘電率 \\
d^*&:&短距離でのイオン間の反発を表すために用いられる定数\\
α&:&マーデルング定数 \\
\end{eqnarray}
が導かれます。ここで、$d=r_1+r_2$は隣接するカチオンとアニオンの中心間の距離、すなわち、単位格子の大きさを表すものです。
ボルン-マイヤー式か実際に与えるのは格子エネルギーで、格子エンタルピーではありませんが、両者は$T=0$において等価であり、常温では事実上両者の差は無視できる。
では、例として、実際に塩化ナトリウムの格子エンタルピーを求めてみます。
\begin{eqnarray}
Δ_{\rm L}H\stst&=&\rm \f{(6.022×10^{23}mol^{-1})×|(+1)(-1)|×(1.602×10^{-19}C)^2}{4π×(8.854×10^{-12}[J^{-1} \ C^2 \ m^{-1}])×(2.83×10^{-10}[m])}×\s{1-\f{34.5[pm]}{283[pm]}}×1.748 \\
&=&7.53×10^5 [\rm J \ mol^{-1}]\\
\end{eqnarray}
ボルン-マイヤー式の形から固体中のイオンの電荷と半径に伴う格子エンタルピーの変化を説明することができます。すなわち、式の中心部は、
$$Δ_{\rm L}H\stst=\f{|Z_{\rm A}Z_{\rm B}|}{d}$$となります。
つまり、$d$が大きいと格子エンタルピーは小さくなり、逆に、イオンの電荷が高いと格子エンタルピーは大きくなります。
以下の表にいくつかの格子エンタルピーを挙げます。
\begin{array}{cc}
\hline
化合物名& 構造の種類 &ΔH_{\rm L}H^{\rm exp}[{\rm kJ \ mol^{-1}}]\\ \hline
\rm LiF& 塩化ナトリウム型構造 &1030\\
\rm LiI & 塩化ナトリウム型構造 & 757 \\
\rm NaF & 塩化ナトリウム型構造 & 923 \\
\rm NaCl & 塩化ナトリウム型構造 & 786 \\
\rm NaBr & 塩化ナトリウム型構造 & 747 \\
\rm NaI & 塩化ナトリウム型構造 & 704 \\
\rm KCl & 塩化ナトリウム型構造 & 719 \\
\rm KI & 塩化ナトリウム型構造 & 659 \\
\rm CsF & 塩化ナトリウム型構造 & 744 \\
\rm CsCl & 塩化セシウム型構造 & 657 \\
\rm CsBr & 塩化セシウム型構造 & 632 \\
\rm CsI & 塩化セシウム型構造 & 600 \\
\rm MgF_2 & ルチル型構造 & 2922 \\
\rm CaF_2 & 蛍石型構造 &2597 \\
\rm SrCl_2 & 蛍石型構造 &2125 \\
\rm LiH & 塩化ナトリウム型構造 & 858 \\
\rm NaH & 塩化ナトリウム型構造 & 782 \\
\rm KH & 塩化ナトリウム型構造 & 699 \\
\rm NaH & 塩化ナトリウム型構造 & 674 \\
\rm CsH & 塩化ナトリウム型構造 & 648 \\
\rm BeO & 塩化ナトリウム型構造 & 4293 \\
\rm MgO & 塩化ナトリウム型構造 & 3795 \\
\rm CaO & 塩化ナトリウム型構造 & 3414 \\
\rm SrO & 塩化ナトリウム型構造 & 3217 \\
\rm BaO & 塩化ナトリウム型構造 & 3029 \\
\rm Li_2O & 逆蛍石型構造 & 2799 \\
\rm TiO_2 & 塩化ナトリウム型構造 & 12150 \\
\rm CeO_2 & 塩化ナトリウム型構造 & 9627 \\
\hline
\end{array}
以上の表から、$\rm LiF$から$\rm LiI$までハロゲン化物イオンの半径が大きくなるほど、また、$\rm LiF$から$\rm CsF$までアルカリ金属イオンまでアルカリ金属イオンの半径が大きくなるほど、それぞれ格子エンタルピーは減少します。
$\rm MgO$($|Z_AZ_B|=4$)の格子エンタルピーは$\rm NaCl$($|Z_AZ_B|=4$)の４倍程度であることもわかります。
マーデルング定数は一般に配位数とともに増加します。
例をあげて、それを確認すると、
配位数が８の塩化セシウム型構造のマーデルング定数は$α=1.763$,
配位数が６の塩化ナトリウム型構造のマーデルング定数は$α=1.748$,
配位数が４の閃亜鉛鉱型構造のマーデルング定数は$α=1.638$,
であることからも確認できます。
マーデルング定数がこのような傾向になるのはマーデルング定数への寄与が主として、最近接イオンからものであるからです。
しかし、配位数が大きくなれば(マーデルング定数が大きくなれば)、単純に格子エンタルピーが大きくなるわけではありません。それは、イオン間の距離が大きくなるほどイオン間の相互作用は小さくなるからです。基本的に高配位数をとるほど十分に大きいイオンはそのイオン間の距離を大きくしてしまいます。よって、その相互作用の減少分がマーデルング定数の僅かな増加分を打ち消してしまい、格子エンタルピーが減少してしまいます。（上の表を見てもらえば分かる通り、6配位のNaClの格子エンタルピーは786kJ/molですが、8配位のCsClの格子エンタルピーは657kJ/molです。）
逆に、4配位と6配位のマーデルング定数の差は、6配位と8配位のマーデルング定数の差に比べて大きいことがわかります。よって、イオン限界半径比から4配位であると予想されるにも関わらず、6配位などの高配位数をとるのは、多少無理してでも6配位になったほうがマーデルングエネルギー的に有利になるからです。例としては、イオン限界半径比で考えると4配位だと予想される$KI$(γ=0.34)は、実際には6配位の塩化ナトリウム型構造をとることが知られています。
参考）シュライバー・アトキンス 無機化学（上）第６版 p109